超臨界鍋爐的主要特點(diǎn)

1. 取消汽包，能快速啟停。與自然循環(huán)鍋爐相比，直流鍋爐從冷態(tài)啟動(dòng)到滿(mǎn)負(fù)荷運(yùn)行，變負(fù)荷速度可提高一倍左右。

2. 在超臨界壓力范圍內(nèi)運(yùn)行的直流鍋爐水冷壁管內(nèi)工質(zhì)溫度隨吸熱量而變，即管壁溫度隨吸熱量而變。因此，熱偏差對(duì)水冷壁管壁溫度的影響作用增大。

3. 鍋爐本體金屬消耗量小，鍋爐質(zhì)量小，降低鍋爐制造成本。

4. 水冷壁流動(dòng)阻力全部依靠給水泵來(lái)克服，這部分阻力約占汽水流程全部阻力的35%左右。所需的給水泵壓頭高，既提高了制造成本，又增加了運(yùn)行耗電量。

5. 啟停速度和變負(fù)荷速率受到過(guò)熱器出口聯(lián)箱的應(yīng)力限制，但主要限制因素是汽輪機(jī)的熱應(yīng)力和脹差。

6. 變壓運(yùn)行的超臨界參數(shù)直流鍋爐，在亞臨界壓力范圍和超臨界壓力范圍內(nèi)工作時(shí)，都存在工質(zhì)的熱膨脹現(xiàn)象，但在溫態(tài)、熱態(tài)、極熱態(tài)啟動(dòng)階段汽水膨脹量。同時(shí)，在亞臨界壓力低干度區(qū)可能出現(xiàn)膜態(tài)沸騰。因此，任何階段都必須限制水冷壁壁溫飛升。

7. 為了達(dá)到較高的質(zhì)量流速，必須采用小管徑水冷壁。這樣不但提高了傳熱能力，而且節(jié)省金屬，減小了爐墻質(zhì)量，同時(shí)減小了鍋爐熱慣性，鍋爐蓄熱量變小，加快啟動(dòng)速度。

8. 采用復(fù)合變壓運(yùn)行的超臨界本生直流鍋爐，隨著負(fù)荷的降低，過(guò)熱器出口汽壓將逐步降低，在更低的負(fù)荷時(shí)，將在亞臨界參數(shù)下運(yùn)行，鍋爐各部份（省煤段、蒸發(fā)段、過(guò)熱和再熱段）的吸熱量和比率都發(fā)生著動(dòng)態(tài)變化，特別是蒸發(fā)段，每公斤的工質(zhì)要吸收更多的熱量，須注意升降負(fù)荷時(shí)，出現(xiàn)的過(guò)燒（over firing）和欠燒（under firing）現(xiàn)象的影響。

9. 隨著負(fù)荷降低，工作條件極為惡劣的水冷壁中，質(zhì)量流速也按比例下降。在直流方式下，工質(zhì)流動(dòng)的穩(wěn)定性受到影響，為了防止出現(xiàn)流動(dòng)多值性、脈動(dòng)等不穩(wěn)定現(xiàn)象，須限定直流運(yùn)行負(fù)荷時(shí)的質(zhì)量流速。

10. 在進(jìn)入臨界壓力點(diǎn)以下低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，與亞臨界機(jī)組一樣，必須重視水冷壁管內(nèi)兩相流的傳熱和流動(dòng)，要防止發(fā)生膜態(tài)沸騰導(dǎo)致水冷壁管金屬超溫爆管。

11. 由于降低負(fù)荷后，省煤器段的吸熱量減少，按MCR工況設(shè)計(jì)布置的省煤器在低負(fù)荷時(shí)有可能出現(xiàn)出口處汽化，它將影響水冷壁流量分配，導(dǎo)致流動(dòng)工況惡化，故須限制省煤器的吸熱量。

12. 負(fù)荷降低后，爐膛水冷壁的吸熱不均將加大，須注意防止因水冷壁管圈吸熱不均導(dǎo)致溫度偏差增大。

13. 在整個(gè)變壓運(yùn)行中，蒸發(fā)點(diǎn)的變化，使單相和兩相區(qū)水冷壁金屬溫度將變化，須注意水冷壁及其剛性梁體系的熱膨脹設(shè)計(jì)，并防止頻繁變化引起承壓件上出現(xiàn)疲勞破壞。

14. 由于壓力降低，飽和汽溫下降，煙氣和蒸汽之間的溫差增加，過(guò)熱器的焓增比定壓運(yùn)行機(jī)組要大，又促使汽溫進(jìn)一步升高，故須考慮較大的減溫器容量，同時(shí)還要保證各種負(fù)荷下的噴水量。

15. 直流鍋爐要求的給水品質(zhì)高，要求凝結(jié)水進(jìn)行100%的除鹽處理。在啟動(dòng)階段，對(duì)于鍋爐的受熱面及給水系統(tǒng)管道應(yīng)進(jìn)行化學(xué)清洗，將含鐵量不符合要求的工質(zhì)通過(guò)旁路系統(tǒng)直接排往凝汽器，避免三氧化二鐵等固體顆粒對(duì)汽輪機(jī)動(dòng)葉片和靜葉片造成侵蝕?？刂葡到y(tǒng)復(fù)雜，調(diào)節(jié)裝置費(fèi)用較高。